當空壓機運行參數為: 轉速2950轉/分，電機電流180安培，泵的出口壓力11.5公斤/厘 米，出口流量滿負荷。

電機與系的振幅見表，停機后，立即檢查了復盛空壓機與泵鏡子的同心變， 最大誤差為鈾向0.05毫米，在標準范圍內，然后斷開聯軸器，使電機單獨空運。

(一) 根據現場所測得的振動數據，作振動分析

1、從表12--1所示的振幅看出,振動的部位只發生在空壓機一端，屬于局部振動。

2、聯軸器相鄰的兩個軸承，只有電機軸承產生很大的振動,從而排除兩轉子同心 前軸度偏差過大的問題。

3、從表12一2中空壓機單獨運行的初始報幅看出，主要是基頻混動。

其中，承垂直方向的基頻服動占合成振動的94%。前軸承水平方向的基頻證動占合成報動 的86%。后軸承垂直方向的基頻振動占合成振動的91.5%。

后軸承水平方向的基頻振動 占合成振動的83%。由于沒有攜帶其它儀器,振動相位，報動波形及轉子軸心軌跡沒有 觀察，但從選頻的成分及幅值來看，可以診斷為空壓機轉子質量不平衡。

在配制平衡機的接頭盤時發現,電機聯軸器的內孔與軸配合太松，有0.12毫米的間 陂。原來為了防止在運行中聯軸器串動,用一個M10的螺詮頂著鍵,使之固定。

這樣就使聯軸器的內孔中心與軸心產生了很大的偏心，形成電機轉子較大的重心偏移，從而也就 產生了較大的不平衡質量，使電機空運時，撅幅達130um。

空壓機空轉時，振幅由130um陳為50im。但連泵帶負荷后，振動又大幅度上升, 為此，將振動信號錄入磁帶,回廠后輸入CF-300分析儀中作譜分析。

(二) 根據譜圖和表12一4作振動分析

1、通頰振動中，有四種頻串結構，(150Hz) 為主，共中通頻占的73~83%。

2、在四種頻率中,主要以8f

8、基頻f。(50Hz) 占通頻的37~45%.(250Hz) 占通頻的15~34%。

4、5f.(350Hz) 能量較小,忽略不計。

根據譜圖的頻串結構及各自的能量比例，診斷為空壓機支承部件強度不夠，支承 部件包括: 墊片、機座、臺板和基礎。

經檢查，發現空壓機的四個支腿，是每一側的兩個支腿共用一環通長的20毫米厚的 墊鐵。

由于通長的墊鐵與支座的接觸面積很大，并且電機的每個地角螺栓受力不會完全 一樣，勢必會使墊鐵與底座接觸不良，造成支承部件的強度下降，使電機在滿負荷時， 產生劇烈振動。

為此,加工四塊<每個支跳一塊) 與原來厚度相同的墊鐵開機后，振動明顯下脈。

通過更換電機的四個支排的熱鐵，電機空運振幅502m降為10um ,連泵帶負荷振 幅由1801m降為780um，已有大幅度下降。

但背負荷時振動78um，仍然較大，故又將 新的振動信號錄入磁帶，輸入分析儀內，作殘余振動分析，以消除振動。